- 刘证;
本文在实赋范线性空间中对于任何固定的实数P>1定义了一种更一般型的 L~P正交性,【证明了每个非零元素在包含它的任何二维子空间中都存在与它 L~P正交的非零元素,同时证明,使这种 L~P-正交性具有齐次性或可加性的空间只能是内积空间,从而改进了作者在[1]中所得的一个结果并且推广了Carlsson在[4]中所得的一个结果。
1985年01期 1-6页 [查看摘要][在线阅读][下载 168K] [下载次数：37 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：0 ] - 李培廉;
本文对有涡旋在场存在时电路中任两点的电压与电势差的定义、测量和计算,进行了使为深入的分析与讨论,提出了在这种情况下画等值电路的原则,从而纠正了某些文献中在对此类问题分析时画等值电路中的不妥之处。
1985年01期 7-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 318K] [下载次数：223 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 汤昌仪;
本文引进了复变量来描述质点平面运动的新方法,并且用这个方法研究了质点作园周运动、一般平面曲线运动和转动参照系中的运动,分别导出了相应的切线加速度、法线加速度和科氏加速度公式,推导过程得到了较大的简化。
1985年01期 15-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 153K] [下载次数：25 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 何耀尊;钟长江;
本论文在完成试验的基础上,引用有关资料,在探讨用I_(s)确定三轴抗压强度方面取得一定的效果。主要根据试验,通过计算,用岩石点荷载强度,运用别尼亚夫斯基公式,近似地确定岩石的三轴抗压强度表达式,强度曲线及岩石的C、φ值。并经对比实验和A、M值确定规则,获得了八种岩石的A、M值及其近似的强度曲线。
1985年01期 22-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 284K] [下载次数：296 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 宫峰;
为了研究该提钒工艺中几个主要因素(钠化温度,钠化时间,钠化剂用量和吹氧量)与钠化后渣中钒转化率之间的变化规律,从而把钠化工艺条件控制在最佳水平,本文用二次回归旋转设计的方法建立了熔融吹氧钠化的数学模型。应用最优化理论求得了该数学模型所能获得的最大值。通过二维等高线图的绘制,从专业和数学分析两方面讨论了各因素与回归方程的内在规律,并获得了各主要参数的取值范围。
1985年01期 30-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 274K] [下载次数：43 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 赵世芳;
本文设计了一种新型无钟炉顶,取消了中心喉营,将PW型的弧形溜槽改为U形。结合模型试验,提出了炉料落下轨迹方程式和堆尖高度计算公式。计算结果与实测数据吻合良好,说明提出的数学模型对寻求最佳布料型式和提高高炉工作效率将起到一定的指导作用。
1985年01期 42-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 388K] [下载次数：22 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 刘秉铎;
70年代在高炉解剖调查中发现了软熔带,软熔带的型状参数(如高度、宽度、分布型状以及根部位置和厚度等)与高炉冶炼过程,高炉的操作炉型以及矿石的冶金性能有密切关系,本文就其相互关系进行了论述。我国在近年通过高炉活体调查、解剖调查及实验室研究,对软熔带的形成,分布型状,对冶炼过程及煤气流再分布等进行了较深入的研究,结果表明,软熔带的分布参数是高炉操作制度,矿石冶金性能和炉型的综合体现。因而控制软熔带就比单纯地控制高炉操作制度更能获得好的冶炼效果,并可在保证高炉顺行的基础上获得高产、优质及长寿。
1985年01期 55-63页 [查看摘要][在线阅读][下载 483K] [下载次数：352 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 姜广胜;吴国懋;刘恒昌;
在高频感应炉上以Ar为载气,向脱氧良好的Mn13钢液喷吹 CaC_2—CaF_2系粉料进行还原脱磷,可将钢液中含磷量迅速降低,脱磷率最高可达74.7％。喷入钢液中CaCa_2的分解受温度和钢中碳活度的控制。喷吹温度对脱磷率有极其重要的影响。开喷温度在1490℃左右并尽量减少喷吹中的温降,则可获得最好脱磷效果。熔剂中CaF_2配比对脱磷效果关系不大,用工业萤石也可得到良好的脱磷效果。
1985年01期 64-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 397K] [下载次数：67 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 顾正秋;
在分析不对称轧制几何学和运动学基础上,作者导出不对称轧制时轧件弯曲曲率计算公式: ρ=2/h_1·2(1-k)+ε[k(3-2c)-(1+2c)]/2(1+k)-ε[k(3-2c)+(1+2c)] C=k(3-k)~2/(1+k)~3式中h_1:轧件出口厚度;ε:压下率;k:辊径比。由此得出临界压下率公式如下: ~εk=2(1-k)/(1+2c)-k(3-2c) 为检验上述公式,曾将计算值和测量值作比较。结果表明以上公式可用于工程计算。
1985年01期 74-80页 [查看摘要][在线阅读][下载 153K] [下载次数：83 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 刘培锷;
设计冷矫辊式钢板矫正机时,首先必须确定它的结构参数:辊距t,辊身长L,矫正辊直径D和辊数n。在这些参数中,t、D为主要参数。但是,迄今对这些参数的确定仍然完全依靠经验或类比的方法进行选择,缺乏建立在理论分析基础上的计算方法。本文根据冷矫辊式钢板矫正机的工作特点和矫正过程原理,结合“咬入条件”,得出计算t与D的公式。按本文公式得出的计算结果,与现在以经验选择为基础的矫正机系列(草案)所提出的数值相比较,绝大部分互相符合,所以,本文得出的计算公式可以做为冷矫辊式钢板矫正机系列化、标准化的依据,以及设计这些矫正机时的参考。
1985年01期 81-89页 [查看摘要][在线阅读][下载 255K] [下载次数：114 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 佟发勇;
<正> 一、引言日本高炉解体的实践证明:把实际正在生产着的高炉,保持生产状态的原样而停炉,急速冷却,进行炉内状况调查,这是深刻地最直接了解炉内状况的有效方法。联邦德国曼内斯曼的杜依斯堡一霍金根冶金工厂,计划用N_2冷却一座高炉,计划的要点是:结合对高炉炉内外的实际测试,考查高炉用 N_2冷却后,炉料质量指标与炉料在炉内实际状态和炉料结构与透
1985年01期 90-100页 [查看摘要][在线阅读][下载 450K] [下载次数：27 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 松野弘;徐永恒;
<正> 1 前言众所周知,历来工业上轧制通用的概念是轧件咬入辊缝时受极限咬入角和每一道次压下量等基本条件所限制(以下对此称普通轧制)。本文作者进而研究了超出咬入极限范围的轧制过程。对于这一领域的轧制早在1927年就有 H.Sedlaczek的理论研究,提出了咬入时接触角可能达到极限咬入角二倍的轧制理论,但以后并没有夫于这方面的详细报导。作者的研究是靠外加推力解决咬入极限问题并采取最大断面收缩率的轧制的一部分(以
1985年01期 101-108页 [查看摘要][在线阅读][下载 266K] [下载次数：80 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 吴万国;
MC 6801 U 4是8位单片微型计算机器件,它显著地提高了 MC 6800系列部件的性能。它包括一个MC6801微处理器,具有与MC6800源代码和目的码向上兼容。其关键指令的执行时间已超过MC6800,并增加了一些新指令。该微计算机可用作一个独立的微机或可以扩充到64K字带的地址空间。它同TTL兼容,需要一个5V电源。芯片容量包括4096字节ROM,192字节RAM一个串行通讯接口,一个并行I/O接口和一个16位6功能可编程序的定时器。
1985年01期 109-116页 [查看摘要][在线阅读][下载 386K] [下载次数：23 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] 下载本期数据