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本文是从研究气体射流在液态介质中运动的一般规律出发,通过理论和实验研究证明,在目前埋入式吹氧炼钢供氧压力范围内,喷射到钢液中的氧气射流只能形成囊状流,射流不可能分裂成许多细小气泡,形成由气泡组成的逐渐扩展的锥状流。同时,还通过模型实验研究了氧气射流在钢液中的运动形态及其在钢液中的穿透长度。
1979年01期 1-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 1299K] [下载次数：69 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：0 ] - 李树生;汪仁先;
本文通过开环幅相特性的一个变换形式,得到一个表达系统闭环动态品质的有极值函数,求函数的极大值得出系统最佳化参数——最佳截止频率。文中介绍了三阶。系统的实例,得出了有不对称的开环对数幅频率特性的系统优于对称系统的结果。
1979年01期 13-19页 [查看摘要][在线阅读][下载 203K] [下载次数：17 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 刘培锷;
应用辊式矫正机矫正钢板时采用大变形方案能获得辊数少、矫正质量高的有利效果。但是大变形方案有一前提,即在矫正过程中必须满足咬入条件。将此类矫正机的咬入杂件进行了初步分析,并结合在实验矫正机上所获得的实验结果,给出能保证咬入的矫正辊极限调整量的简化计算公式。
1979年01期 20-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 219K] [下载次数：47 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 李则民;
<正> 在几台三相桥式反并联无环流可控硅供电装置的调试中,都遇到了由于可控硅元件的断态临界电压上升率过低,发生换相正向电压上升率造成本桥以及反并联结线中他矫误触发的情况。严重时使可控硅装置不能工作,甚至不得不全部更换可控硅元件。本文仅就这一问题做一粗浅分析。
1979年01期 27-42页 [查看摘要][在线阅读][下载 552K] [下载次数：25 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 王理;
<正> 四元三次不定方程x~3+y~3=u~3+v~3 (1)的有理解由 Enler 公式x、y、u、v=-αβ+1,γβ-1,-β~2+γ,β~2-α (2)给出,式中α、β、γ=a-3b,a~2+3b~2,a+3b (3)式中 a、b 为任意有理数,(Euler 公式由 Euler 提出,Binet 化简,关于证明,例如 Carmichael,Diophantine Analysis,p.65.Hermite 用几何方法证明,Nouv.Ann.(2)11,1872.Oeuvres 3.p115.Fuziwara,Tohoku.Math.Journ.1.1911,Archiv.d.Math.(3)19,
1979年01期 43-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 95K] [下载次数：24 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 李培廉;
通常认为铁磁质表面附近空气中的磁场方向必定几乎与表面垂直,本文用一个反例指出这个结论不是普遍成立的,并分析了产生这个错误的原因在于通常用来决定两种介质分界面处磁场方向与法线方向夹角的方法是不完善的,本文提出了一个在一般情况下决定这两个夹角的方法,并由此求得了铁磁质表面附近空气中磁场与表面垂直的条件,结果与磁介质形状的拓扑性质有关。
1979年01期 47-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 183K] [下载次数：78 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 李庚唐;
<正> 确定冷轧带钢轧制力时,必须考虑在变形区中因轧辊弹性压扁而使变形区长度增大这一因素。尤其是,当变形抗力超出50公斤/毫米~2时,在接触变形区中轧辊辊面产生的弹性压扁是不容忽视的,有时它能使接触变形区长度与不考虑压扁时的相比增长一倍以上。往往由于不能准确的决定出接触变形区长度,而得不到比较可靠的轧制力能参数,从而影响正确的进行设备设计和工艺制度的制定。早在三十年代,J.Hichcock[1]就提出了计算考虑轧辊弹性压扁时接触变形区长度和
1979年01期 52-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 126K] [下载次数：63 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] <正> 近年来国内外在大功率及小传动比摆线针轮行星传动方面已作了大量研究,但实际生产中速比过小的传动装置往往容易发生胶合现象。分析其原因是多方面的:首先一般工厂加工的传动零件其精度和表面光洁度达不到使两工作齿面间建立弹性流体动力润滑的条件,因此齿面啮合力的大小对胶合现象的产生有很大影响。当传动比小时,摆线轮齿数也少,同时承载的齿数相应减少,啮合力的最大值(P_(max))就噌加,尤其当传动比过小,摆轮齿数过少时,啮合力的最大值将增加得特快,这就造成了产生胶合的条件;其次,在弹性流体动力润滑时[1],齿表面相对滑动速度增加,容易形成油膜,而在边界润滑或混合润滑时,两齿面
1979年01期 57-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 275K] [下载次数：30 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 王律功;
<正> 目前重型机械向着大型方向发展,由于“大”,突出了三方面矛盾:(1)负载增大,从而引起未级齿轮副的模数增大,大齿轮直径增大,这就突出了制造大模数大直径齿轮的困难。(2)通常末级齿轮副为开式传动,大齿轮按装在工作机器上,小齿轮按装在减速机未速轴上,这就不可避免地引起沿齿宽载荷分布的不均匀,随着机械大型化,这种偏载啮合更加恶化,加上重型机械恶劣的工作环境,高温多尘,使得这对大齿轮磨损加快,寿命降低。(3)拖动的质量增大,使得间隙启动、突然加载、阻塞碰撞和强力机械制动等情况下的动载荷增
1979年01期 65-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 279K] [下载次数：39 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 刘述棋;
<正> 褐煤是以常规炼焦方法不能成焦的煤种,也是低变值程度的煤种之一。它无粘结性(y=0),挥发份高(V~(?)>40%),含氧量高,并含较多的腐植酸,有些褐煤含蜡(褐煤蜡)。块状褐煤于馏时可炼成小于10毫米的粉焦。我国褐煤有一定储量,据1969年统计约占煤总储量的6.1%。后来的统计数据又有增加。目前褐煤主要用于民用和发电,少量褐煤用于提取褐煤蜡。在我国,以褐煤作为冶金焦的原料是近年来开始研究的。1971年以来,在辽宁赤峰和吉林珲春分别进行了褐煤炼焦试验,其目的是制取供小高炉用的型焦。实验均取得一定成果。虽然距实现工业生产还有较大距
1979年01期 73-80页 [查看摘要][在线阅读][下载 488K] [下载次数：100 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 郑宗平;
<正> (一)高炉无料钟炉顶装料装置的提出和发展概况随着高炉向大型化发展,炉顶装料设备也日趋庞大和复杂,旧的钟式炉顶设备已不能满足生产的要求,这是由于:(1)气密性难以保证,由于炉喉直径的扩大,大钟的直径也增大,其加工精度更难以满足高压密封的要求;(2)料钟制造困难,由于料钟尺寸加大,给加工、运输和维护都带来很大困难,设备投资也相应地增加;(3)部件更换时间长,一般2000m~3钟式炉顶,更换大钟需七天;(4)炉顶炉料分布不佳,钟式炉顶只能作圆周
1979年01期 81-89页 [查看摘要][在线阅读][下载 437K] [下载次数：142 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 刘证;于永新;
<正> 露天矿山开采使用的一种测量方法——单点后方交会法是在未知点 P 上安置仪器,观测三个已知点 A、B、C 和 P 点间的夹角γ、α,通过计算即可确定 P 点的位置。如图1所示,设已知点 A、B、C 的坐标分别为(X_A,Y_A)、(X_B,Y_B)、(X_C,Y_C),测得∠APB=γ,∠BPC=α,並记β=2π-(α+γ),△ABC 的三个内角分别为 A
1979年01期 90-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 106K] [下载次数：26 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 田济民;
<正> 前言山东省太安地区钢铁厂为了改变平地吹球团矿生产的落后面貌,拟建带式焙烧机球团车间,为此在我院炼铁实验室进行了太安地区钢铁厂铁精矿球团矿的实验室试验。试验工作是在冶金系和炼铁教研室的直接领导下进行的,按原计划完成了试验内容。由于时间仓促及试验手段的限制,试验内容仍不够完善;由于水平不高,试验的总结分析中难免有不当和错误之处,请批评指正。
1979年01期 96-110页 [查看摘要][在线阅读][下载 554K] [下载次数：22 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] 下载本期数据